反應容器

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反應容器范文第1篇

CPR1000反應堆壓力容器在下封頭上共布置了50個中子測量管座，作為堆芯中子輻照測量儀器的通道，詳見圖4；某三代堆型和CAP1400堆型在下封頭沒有設置中子測量管座，即下封頭是一體結構，無需開任何孔，而把堆芯測量通道布置到了頂蓋，在頂蓋上增加了8個堆測接管，與堆測接管下段采用對接焊結構，讓所有的堆芯測量裝置從頂蓋向下伸入到堆芯，堆測接管的結構詳見圖5；ACP1000堆型反應堆壓力容器也取消了底封頭的中子測量管座，并在頂蓋上設置12個堆芯測量管座，與頂蓋采用J坡口焊接的形式進行連接，用于堆芯測量裝置的通道，詳見圖6。將底封頭上的堆芯測量裝置轉移到頂蓋上有以下優點：將底封頭上的堆芯測量裝置轉移到頂蓋上，減少了底封頭上堆芯測量裝置泄露的風險，增加了整個設備的安全性，為反應堆壓力容器在60年壽期的安全運行提供了保障。

2導向栓的安裝位置

CPR1000堆型和ACP1000堆型的反應堆壓力容器在安裝頂蓋時，導向栓占用三個主螺栓孔，在頂蓋順利安裝到容器組件上后將導向栓拆下，再安裝主螺栓。某三代堆型及CAP1400堆型的反應堆壓力容器在安裝頂蓋時，導向栓不占用主螺栓孔，這兩種堆型反應堆壓力容器的接管段法蘭外側焊接有兩個導向栓支撐塊，導向栓支撐塊上設置專門用于安裝導向栓的螺孔；在整體頂蓋的法蘭外側焊接有兩個導向栓支架，用于引導頂蓋順利安裝。且這兩種堆型的導向栓在設備運行期間不拆除。導向栓占用單獨的螺孔且在運行期間不拆除具有以下優點：（1）導向栓不占用主螺栓孔，可以有效保護主螺栓孔螺紋，避免主螺栓孔螺紋在安裝頂蓋時被導向栓損傷。（2）導向栓在運行期間不拆除，可以在每次換料或檢修時減少一次導向栓的安裝和拆卸時間。

3主螺栓孔上部光孔及換料密封環上端面的狀態

CPR1000堆型反應堆壓力容器主螺栓孔上部光孔為低合金鋼表面，詳見圖7；而ACP1000、某三代堆型及CAP1400反應堆壓力容器的主螺栓孔的上部光孔進行了不銹鋼堆焊，詳見圖8。CPR1000堆型反應堆壓力容器上端面及換料密封環上面為低合金鋼表面，詳見圖7；而ACP1000、某三代堆型及CAP1400反應堆壓力容器的上端面及換料密封環上表面進行了不銹鋼堆焊，詳見圖8。主螺栓孔上部光孔及換料密封環上端面進行不銹鋼堆焊，有以下優點：在換料及檢修期間反應堆壓力容器筒體上表面被硼水淹沒時，有效保護主螺栓孔和容器法蘭上表面和換料密封環上表面避免腐蝕，為反應堆壓力容器60年的安全運行保駕護航。

4結束語

通過對幾種反應堆壓力容器結構的比較和分析，可以看出反應堆壓力容器的發展有以下趨勢：（1）隨著發電功率的增加，反應堆壓力容器有大型化的趨勢；（2）零部件的一體化是

反應容器范文第2篇

關鍵詞：田灣核電站；壓力容器； 結構與材料；老化機理分析

中圖分類號：O6-335 文獻標識碼：A 文章編號：

《核動力廠定期安全審查》（HAD103/11）中規定了對核電廠安全重要的部件進行老化管理，反應堆壓力容器（以下簡稱RPV）作為核電廠一回路重要設備，其物項劣化需控制在規定的限度內。對RPV老化機理的清晰理解認識和對老化機理全面和深入的分析是開展RPV老化管理工作的前提和關鍵步驟。田灣核電站堆型屬于V-428型，RPV是由俄羅斯設計制造的，本文介紹了田灣核電站RPV的老化機理分析。

設備介紹

田灣核電站一、二號機組的RPV筒體及頂蓋見下圖（圖1），筒體部分由六道環焊縫焊接連接而成，內壁堆焊有奧氏體不銹鋼堆焊層。RPV的相關參數如表1，RPV部件所用材料見表2。RPV老化機理分析的范圍為RPV本體和RPV頂蓋。

圖1 RPV筒體及頂蓋

表1：田灣核電站RPV參數

表2：RPV部件材料

其中15Х2НМФA-A同15Х2НМФA-1屬于俄羅斯設計RPV所用材料，兩個級別鋼的區別在于雜質元素Cu含量上限值由0.1%下降為0.08%，元素Ni含量上限值由1.5%下降為1.3%。

為了監督RPV材料性能變化，田灣核電站每臺機組設置有6套輻照監督試樣和6套熱老化監督試樣，分別安裝在RPV筒體段內壁和保護管組件上平臺上；每套監督試樣包含有力學性能試樣，可定期取出試樣進行試驗。

田灣核電廠RPV老化機理分析

在調研和總結國內外同類型核電站的運行經驗基礎之上，得出田灣核電站的老化機理主要包括中子輻照脆化、熱老化、疲勞、腐蝕。

輻照脆化

RPV堆芯筒體收到快中子照射，根據IAEA[1]研究報告指出，當快中子注量大于1022n/m2(E1MeV)時，快中子注量對材料的輻照脆化有顯著影響。田灣核電站RPV內表面壽期末最大中子注量約為4.81023 n/m2 (E0.5MeV)，田灣核電站RPV的中子輻照將是導致材料脆化的主要因素之一。快中子輻照的脆化效應是在一定的輻照條件下鐵素體的硬度和抗拉強度增加，而延展性和韌性降低；可用于韌脆轉變溫度的上升和上平臺能量的減小來度量，此兩者都是快中子注量和雜質含量的函數。對于監測RPV輻照脆化的區域有RPV堆芯筒體（上/下圓筒殼段）及圓筒段環焊縫。影響快中子輻照脆化的主要因素有：中子注量、中子能譜、輻照溫度、合金成分和雜質元素；根據田灣核電站RPV設計文件，對田灣核電站RPV輻照脆化需檢測的中子能譜為E0.5MeV。

熱老化

鋼的熱老化是與溫度、第二相和時間有關的性能劣化機理。用于VVER-1000型的15Х2НМФA鋼對于熱老化的起因有兩種解釋，一種解釋為：第二相為富銅沉積物從固溶體中析出，阻擋了位錯移動，引起材料的硬化和脆化。另一種解釋為第二相為滲碳體的析出，導致了材料的硬化和脆化，且與焊接、合金成分、雜質元素含量無關。根據試驗研究結果表明在250至350C溫度下，15Х2НМФA類型鋼材料脆化呈兩階段變化，脆化階段和塑性恢復階段，臨界脆性轉變溫度升高不超過30C[2]，隨后臨界脆性轉變溫度將恢復至初始狀態。焊縫材料的熱老化程度較母材材料的熱老化程度弱。田灣核電站RPV接管區出口處是RPV中水溫最高處，因此需監測接管區材料的熱老化狀態。

疲勞

疲勞是指在波動或周期性應力作用下，在材料中造成的裂紋萌生和擴展使得材料機械性能發生退化的現象。壓力和溫度大幅變化是引起循環應力的主要原因。依據田灣核電站RPV的運行工況和結構設計，對于溫度變化來說，RPV上、下接管區中間的隔流環存在，冷熱腿進出水溫存在30C偏差；對于壓力來說，RPV緊固螺栓和冷卻劑出入口接管受到疲勞影響較大。

腐蝕

腐蝕是指材料與環境相互作用而造成材料質量損失或因局部損傷導致的材料性能劣化現象，其中大部分腐蝕與化學或電化學過程相關。田灣核電站RPV內壁堆焊有奧氏體防腐堆焊層，內部為一回路冷卻劑，其中含有為控制反應性而加入的硼酸；奧氏體堆焊層也受到快中子注量的照射。根據美國電力研究所的研究，對于304不銹鋼，在中子注量大于1021 n/cm2(E1MeV)時，屈服強度會顯著增大，延伸率和斷面收縮率會減小[3]。田灣核電站RPV內壁堆焊的奧氏體堆焊層，也應會產生類似的硬化現象，需關注輻照促進應力腐蝕。同時，氯離子超標也會引起RPV堆焊層不銹鋼的電蝕。

根據經驗反饋美國戴維斯-貝塞核電站的反應堆控制棒驅動機構密封殼體與RPV頂蓋結合的部位處，由于硼酸的泄露，導致3號控制棒密封殼體與壓力容器頂蓋結合處發生了嚴重的硼酸腐蝕。田灣核電站RPV頂蓋結構同PWR壓力容器頂蓋結構相似，也需要注意壓力容器頂蓋處的硼酸腐蝕發生。微量的硼酸泄露，硼酸經過蒸發，使得硼酸濃度上升，從而會造成腐蝕性上升，嚴重威脅RPV結構完整性。

經過以上篩選，對于田灣核電站1、2號機組VVER-1000型反應堆壓力容器來說，需要重點關注的老化部件、部位和老化機理如表3所示。

表3 RPV各部件的主要老化機理

結束語

老化相關的降質機理可能導致反應堆壓力容器功能喪失或破壞PRV結構完整性，對于保證機組的安全運行至關重要。為了監測RPV材料熱老化和輻照脆化現象的發生，在RPV設計過程中設計了熱老化監督試樣和輻照監督試樣。對于應力腐蝕、硼酸腐蝕現象和螺栓疲勞、接管區出入口材料疲勞，在在役檢查大綱中包含了這些部位在役檢查。

田灣核電站1、2號機組RPV經過6個燃料循環的運行，壓力容器內表面堆焊層未發現腐蝕現象，螺栓及RPV內壁未發現有疲勞裂紋現象。在第3個燃料循環后取出的熱老化監督試樣試驗表明，RPV接管區材料臨界脆性轉變溫度TK存在一定上升，即在30C范圍以內，基本符合設計預測。

參考文獻：

INTERNATIONAL ATOMIC ENERGY AGENCY, Update of assessment and management of ageing of major nuclear power components important to safety: PWR vessel internals, IAEA-TECDOC-1556(2007), IAEA, Vienna.

反應容器范文第3篇

（國核工程有限公司，中國 上海 200233）

【摘　要】基于反應堆壓力容器腔室的頂部法蘭預制模擬件的工程經驗，通過簡化頂法蘭設計，優化零部件的焊接方案，形成了一套切實可行的、成熟的頂法蘭預制方法，并且結合三門核電一期AP1000 1#機組反應堆壓力容器腔室的頂法蘭預制過程中的實際測量數據，進一步驗證了這套成熟的頂法蘭預制方法。

關鍵詞 AP1000；反應堆壓力容器腔室；頂法蘭預制

作者簡介：譚遠紅（1971—），男，陜西漢中人，本科，工程師，研究方向為RV/PRZ安裝管理。

0　引言

WEC設計的AP1000核電站技術運用了非能動的設計理念和模塊化的施工方法，三門核電一期1#機組是全球首個AP1000核電機組。 因此，在AP1000核電站整個建設過程中，沒有成熟的施工技術、管理經驗直接借鑒，需要在施工過程中進行總結，積累實際可行的施工技術，形成一套成熟的施工方法。

反應堆壓力容器腔室頂部法蘭（CA04頂法蘭）用于安裝反應堆壓力容器支撐，承受反應堆壓力容器的重量。頂法蘭的預制技術要求高，涉及到多種型號的零件板，高密度的焊接，焊接變形控制是整個預制過程中的最大難點。

1　AP1000壓力容器腔室頂部法蘭介紹

AP1000核電站的壓力容器腔室頂部法蘭位于11105房間CA04模塊的頂部，用于安裝壓力容器的支撐，承受反應堆壓力容器的重量。整個結構總量約5.8t，如圖（1）所示，由8塊板組成，其中4塊精加工的板面安裝反應堆壓力容器支撐。

頂部法蘭板之間焊接均為碳鋼焊接，總長100m，單條焊縫最長為2144mm，水平度和內切半徑精度要求高。 WEC對頂部法蘭的設計，要求頂法蘭精加工后，WEC設計變更要求頂部法蘭滿足精加工后水平度不超過0.127mm，厚度和公差滿足，頂法蘭的內切半徑和公差為2590.8mm±3.2mm并且最終要求頂法蘭與反應堆壓力容器支撐達到75%接觸面。

頂法蘭預制工作的完成是精加工工作的前提，預制的好壞直接決定著精加工后，能否滿足設計要求。本文吸取頂部法蘭預制模擬件試驗工程經驗、合理簡化法蘭板設計和優化焊接方案，基于三門核電1#機組反應堆壓力容器安裝工作，研究頂法蘭的預制技術，并最終給出一套AP1000反應堆壓力容器腔室頂部法蘭的預制方法。

2　頂部法蘭預制技術

2.1　頂法蘭預制模擬件試驗

2.1.1　模擬件的結構參數

考慮到壓力容器腔室頂部法蘭焊接工作量大，焊縫密集，平面度和內切半徑精度要求高的特點，制作了一個頂法蘭模擬件，模擬整個預制過程，驗證有關組裝焊接工藝。各型號零部件如表1所示。圖2和圖3分別是頂法蘭預制模擬件的組裝圖和主焊縫位置圖。

3.1.2　模擬件的測量控制點位

模擬件01-01板，01-02板，01-03板和01-04板分別設置63個水平度測量點位，05-01板，05-02板，05-03板和05-04板分別設置25個水平度測量點位，測量點具置參見圖4。模擬件共設置16個內切半徑測量點位，測量點具置參見圖5。

3.1.3　模擬件的工程經驗

從頂部法蘭預制模擬件的試驗，可以分析出：頂法蘭板的主焊縫焊接前和焊接后，水平度和內切半徑受焊接影響變形較大。圖6顯示，主焊縫焊接后的水平度比焊接前的水平度平均增大了4.0mm~6.0mm；圖7顯示，主焊縫焊接后的內切半徑比焊接前的內切半徑平均縮小了2.5mm。

3.2　1#頂法蘭預制

3.2.1　簡化頂法蘭設計

基于頂法蘭預制模擬件的工程經驗，當8條主焊縫焊接完成后，頂法蘭焊接變形較大，其中水平度平均增大了4.0mm~6.0mm，內切半徑平均收縮了2.5mm左右。為了有效地控制主焊縫焊接引起的變形，WEC將原先的8塊法蘭板設計變更為4塊板設計，如圖8所示。法蘭板的主焊縫數目減少到了4條，不僅有效地減小了法蘭板的主焊縫焊接變形量，而且減少了焊接工作量，縮短了工期。

3.2.2　零部件下料

頂法蘭原材料采用厚度為44.5mm 的ASTM A36，精加工區域總面積達到5.6m2。頂法蘭組成構件，如圖9所示。主要包括有4塊厚度為44.5mm 的①頂法蘭板，40塊厚度為38.1mm的②零件板、8塊厚度為38.1mm的③零件板和4塊厚度為12.7mm的⑥零件板。參見表2零部件的結構參數。

3.2.3　1#頂法蘭測量控制點位

1#頂法蘭01板，02板，03板和04板分別設置93個水平度測量點位，測量點具置參見圖10。1#頂法蘭共設置16個內切半徑測量點位，測量點具置參見圖11。

3.2.4　優化②和③板焊接方案

考慮到①法蘭板之間主焊縫焊接后，再進行①法蘭板與③零件板之間的焊接，將會對整個法蘭變形產生重要影響，導致最終焊接完成后平面度和外觀尺寸達不到機加工要求。因此，將4根③零件板分割成長度為413mm，1362mm和413mm三部分。在①法蘭板的主焊縫焊接前，完成長度為1362mm的③零件板與法蘭板的焊接，主焊縫焊接后，再完成兩段長度為413mm的③零件板與法蘭板的焊接。為了最大限度地降低因焊接零件板對法蘭板的收縮變形影響，重新調整法蘭結構的焊接順序。首先焊接③零件板，再焊接②零件板，后進行法蘭板之間的組對和焊接，最后再將其余4塊跨焊縫的③零件板與法蘭板分段焊接。

在焊接法欄板背部的②和③零件板之前，首先對焊縫進行預熱處理（預熱溫度低于200F）。法蘭板的主焊縫焊接為4條焊縫同時施焊，預熱溫度控制在300F，焊道層見溫度控制在550F。

3.2.5　1#頂法蘭預制過程測量點數據分析

法蘭板拼裝及調整后的水平度為1.5mm，平均內切半徑偏差為2.0mm，表明優化的②和③零件板焊接方案有效地控制了焊接變形。

考慮到主焊縫焊接后主焊縫位置會冷卻收縮，因此在主焊縫焊接前，將法蘭中心至①板的內徑調整為2593.0mm，提前預留焊縫收縮量2mm。

主焊縫處高溫影響，焊接后的頂法蘭面水平度比焊接前高了0.5mm~1.0mm，內徑收縮了2.0~3.0mm，滿足頂部法蘭預制技術要求。

圖12/13為頂部法蘭預制完成后，最終整體水平度和外型尺寸測量數據圖。水平度控制在0.0mm~5.0mm，內徑偏差控制在-2.5mm~1.0mm之間，滿足反應堆腔室頂部法蘭的預制技術要求。

4　結論

1）頂法蘭預制模擬試驗的8條主焊縫焊接后，內切半徑冷卻收縮量為2.0mm，給1#頂法蘭預制提供了參考。

2）簡化了頂法蘭的設計，主焊縫從8條減到4條，不僅減少了頂法蘭的焊接變形量，而且減少了焊接工作量和預制工期。

3）優化了②和③板焊接方案，將③板的焊接拆分為三段，降低了焊接的變形量。

4）結合頂法蘭預制模擬件的工程經驗，簡化后的頂法蘭設計方案和優化的②、③零件板焊接方案，總結出了一套切實可行的、成熟的頂法蘭預制方法，并且通過1#頂法蘭的預制過程測量數據，進一步驗證了這套頂法蘭的預制方法。

參考文獻

反應容器范文第4篇

關鍵詞：液泵型生物反應器；攪拌式生物反應器；溶氧傳質系數

中圖分類號：S24 文獻標識碼：A 文章編號：0439-8114（2017）05-0966-03

DOI：10.14088/ki.issn0439-8114.2017.05.045

Study on the Characteristics of Volumetric Oxygen Mass Transfer Coefficient of Reversed Jet Loop Bioreactor

ZHU Hai-dong1，2，ZHOU Xiao-yun2

（1.Hangzhou Vocational and Technical College， Hangzhou 310018，China；2.Department of Biochemical Engineering， Zhejiang University of Technology，Hangzhou 310014，China）

Abstract： Studied on the KLa change rules of reversed jet loop reactor under different ventilation ratio and liquid circulation velocity which was compared with agitation bioreactor BioFlo 110. Some operating conditions which made the two reactors had similar KLa， at this point， the energy consumed by reversed jet loop reactor was about 40% of BioFlo 110’s， and the former showed the prospects for the application.

Key words： reversed jet loop reactor； agitation bioreactor； KLa

目前，常用的通用式l酵罐，其液體的運動主要依靠攪拌槳，在槳葉的上面和下面形成兩大同心旋渦。液泵型發酵罐主要是依靠下噴的射流閥流出的氣液混合流體對罐底碰撞后，在導流筒的中間和筒外四周形成二個上下翻動的旋渦。該反應器有以下特點[1，2]：①該反應器是內循環，解決了外循環生物反應器易染雜菌的問題。目前，所使用的外循環液泵型生物反應器[3-5]將泵置于反應器外，不易解決雜菌問題。②設計了射流閥，以下噴式形式將反應液射向罐底，使液體與空氣充分混合，增加液體的溶解氧，加大了液體的湍流狀態，增加了溶氧傳質系數KLa。③設計了導流筒，使射流閥噴出的流體從罐底返回時，液體分別從導流筒的中間與外邊分別翻起，規整了液體的流動。

為了評估內循環液泵型反應器應用于發酵工業的前景，將該反應器與目前在國內外廣泛使用的通用式發酵罐即通氣攪拌式反應器作對比，研究2個反應器在相同KLa下的操作條件、發酵能耗，為其在發酵工業領域內推廣應用提供依據。

本研究以試驗數據來揭示2個反應器如何達到相同的KLa，使用的反應器分別是由本項目研制完成的20 L內循環液泵型反應器，以及由NEW BRUNWICK SCIENTIFIC生產的型號BioFlo 110的3 L攪拌式反應器。內循環液泵型反應器的KLa主要有通氣和內置泵的轉速提供，而攪拌式反應器的KLa則由通氣和攪拌轉速共同提供。圖1是內循環液泵型生物反應器。

1 材料與方法

1.1 主要儀器設備

20 L內循環液泵型生物反應器，鎮江東方生物工程設備公司生產；BioFlo 110型3 L攪拌式反應器，NEW BRUNWICK SCIENTIFIC生產；HYG-A型轉恒溫調速搖瓶柜，江蘇太倉市實驗設備廠生產。

1.2 試驗方法

1.2.1 溶氧傳質性能的對比方法 在測試液泵型反應器與攪拌式反應器的溶氧傳遞性能的對比試驗中，KLa是主要評價指標。采用亞硫酸鈉氧化法[6]測定KLa。

在相同的操作壓力0.1 MPa、相同的操作溫度25 ℃下，利用亞硫酸鈉氧化法分別測定2個反應器在不同的通風比、不同轉速下的KLa。根據所測KLa，找出一組條件使兩反應器KLa的大小相近，以此作為2個反應器能耗對比，并作為發酵性能比較的依據。

1.2.2 液泵型反應器KLa變化規律測試 在該反應器內加入13 L水，控制溫度在25 ℃，加入Na2SO3晶體（CP），使SO32-濃度達到0.1 mol/L，再加入CuSO4（CP），使Cu2+濃度約為10-3 mol/L。調節循環液泵，設置其轉速為800 r/min，Na2SO3、CuSO4完全溶解后，打開通氣閥門，使通風量為6 L/min，罐內表壓為0，以氣泡冒出為氧化時間開始，每隔3～4 min取樣一次，每次取樣20 mL，立即移入新吸取的已標定的過量碘液中，然后用標定的Na2SO3滴定至藍色變為無色，記錄滴定前后的Na2SO3溶液的體積。

1.2.3 攪拌式生物反應器KLa變化規律測試 在該反應器內加入1.75 L水，控制溫度在25 ℃，加入Na2SO3晶體（CP），使SO32-濃度達到0.1 mol/L，再加入CuSO4（CP），使Cu2+濃度約為10-3 mol/L。打開并調節攪拌轉速，開始設置為200 r/min，Na2SO3、CuSO4完全溶解后，打開通氣閥門，調節空氣轉子流量計，使開始通風量為1.76 L/min，罐內表壓為0，以氣泡冒出為氧化時間開始，每隔3～4 min取樣一次，每次取樣20 mL，立即移入新吸取的已標定的過量碘液中，然后用標定的Na2S2O3滴定至藍色變為無色，記錄滴定前后Na2S2O3溶液的體積。

2 結果與分析

2.1 液泵型反應器的KLa變化規律

由圖1、圖2可知，在試驗條件下液泵型反應器的KLa隨著通風比的增大而增大，也隨著循環液泵轉速的提高而增大。當通風比一定時（0.462∶1），液泵型反應器的KLa隨著液泵轉速的增大而明顯增大，且有一定的線性關系。該反應器的液泵轉速反映液噴速度的大小，當通風比一定時，增大液噴速度有利于減小氣泡直徑和氣體在水里的分散，從而KLa明顯增大；通風比一定時（0.462∶1），KLa與液泵轉速的關系曲線線性度較高，這可能是由于在一定的低通風比下，KLa與液噴速度幾乎成正比關系。

由圖3可知，當液泵轉速一定時，該反應器的KLa隨著通風比的增大而增大，但無線性關系。這是因為增大通風比有利于增大持氣率和擴大氣液界面面積，而增大持氣率和擴大氣液界面面積均有利于提高KLa。當液泵轉速為1 400 r/min時KLa變化比液泵轉速為1 200 r/min時變化明顯，這說明在低液噴速度時，通風比的變化對KLa的影響不顯著，此時液噴速度是瓶頸。

2.2 攪拌式生物反應器KLa變化規律

由圖4、圖5可知，BioFlo 110型3 L攪拌式生物反應器KLa隨著通風比、攪拌轉速的增大而增大。當通風比一定時，增大攪拌轉速有利于提高KLa。在低轉速區，增大攪拌轉速對KLa的提高不如高轉速區明顯。這說明在低轉速區，影響KLa的主要因素不是攪拌轉速，通風量的影響可能起重要作用。當攪拌轉速一定時，攪拌式反應器KLa隨著通風比的增大而增大，但這一變化不明顯。這有可能是在較高的攪拌轉速下，影響KLa的主要因素不是通風量。

2.3 液泵型生物反應器與攪拌式生物反應器的對比

在轉速一定時，不同通風比下2個反應器的KLa變化規律，如圖6所示。由圖6可知，當3 L攪拌式生物反應器的攪拌轉速為500 r/min，通風比為1.5∶1時，其KLa為173.2 1/h；當20 L內循環液泵型生物反應器的液泵轉速為1 400 r/min，通風比為0.846∶1時，其KLa為173.3 1/h，兩者KLa相近。在試驗條件范圍內，改變20 L內循環液泵型生物反應器的通風比和液泵轉速為適當值時，總能找到一組操作變量（通風比和液泵轉速），使其KLa值與3 L攪拌式生物反應器的KLa值基本相同。

2.4 反應器功率消耗比較

在上述2個反應器的KLa值基本相同的試驗條件下，測定2個反應器的能耗。液泵型生物反應器：液泵額定功率340 W，總體積20 L，有效體積14 L；工作條件為液泵轉速1 400 r/min，通風比0.846∶1；運行時測得功率消耗為165 W。攪拌式生物反應器：總體積3 L，有效體積2.1 L；工作條件為攪拌轉速500 r/min，通風比1.5∶1；攪拌軸額定功率186 W，在上述條件運行時，測得功率消耗是額定功率的23%，即42.8 W。如果該反應器放大到20 L，按單位體積液體消耗的功率不變，則功率消耗是285 W，故這2個反應器功率消耗進行比較得到，液泵型比攪拌式反應器功率消耗節省42%。

3 小結

2種反應器達到相同的KLa時，內循環液泵型生物反應器較攪拌式反應器節能約40%左右。攪拌式反應器是目前國內外發酵工業中廣泛應用的發酵設備，試驗得到內循環液泵型生物反應器有著較好的節能效果，有利于內循環液泵反應器的應用推廣。

參考文獻：

[1] 楊 俊.下噴式液泵型生物反應器的基礎研究[D].杭州：浙江工業大學，2003.

[2] 朱海東.一種下噴式液泵型生物反應器的發酵性能研究[J].科技通報，2015，31（6）：233-236.

[3] WEN J P，NA P，HUANG L，et al.Local overall volumetric gas-liquid mass transfer coefficients in gas-liquid-solid reversed flow jet loop bioreactor with a non-Newtonian fluid[J].Biochem Eng J，2000，5（3）：225-229.

[4] 李永祥，程振民，Y正興，等.三相下噴式環流反應器的傳質性能[J].高校化學工程學報，1997，11（4）：366-371.

反應容器范文第5篇

關鍵詞：大數據技術；金融交易；反欺詐

目前社會上由于經濟利益的驅使導致發生金融交易欺詐的可能性有了很大的提升，這就需要采取合理有效的方法對這種情況進行制止。對于在企業內部發生的金融法交易欺詐的現象通常采取大數據的技術方法進行解決。但是由于這種技術手段發展的時間并不是很長，在執行的時候會存在一些問題，因此這就需要對這項技術手段進行全面的分析，從而使得這項技術手段對企業內部發生的金融交易欺詐的現象能夠發揮最有效的作用。

1 金融交易欺詐的發展現狀和挑戰

社會在不斷發展的過程中，而對企業自身的經濟方面也起到了高度的重視。金融企業為了響應社會的發展需求也開始進行了相應的變革，這種改革的根本目的在于促使金融行業的高速發展。在這個過程中各種新型的金融行業的服務系統也逐漸顯現出來。但是在社會實踐中清楚的發現，這些新型的金融交易系統盡管會人們或者企業之間的金融交易帶來很大的便利，但是不可否認這些金融交易結構也會為人們和企業帶來一些損失，這些損失的主要來源在于進行金融交易的過程中，不法分子會利用金融交易軟件和機構的特點實施一系列欺詐。這對人們自身利益和企業內部經濟帶來非常大的影響。

正是因為如此，才使得我國監管機構對金融交易的安全性起到高度的重視。但是僅僅只依靠單純的重視是根本不行的，還需要對金融交易過程中的欺詐現象進行全面的分析，從根本的角度上對欺詐發生的原因和有效制止的方法進行全面的拓展，并將制定的反欺詐規章全面落實。與此同時我國各個銀行監管部門也制定一系列對金融交易的監管文件，這不僅僅能夠提升企業自身的反欺詐能力，而且對企業的繼續經營也起到非常重要的作用。除此之外，一些大型商業銀行還針對金融交易欺詐的發生，采取了有效的防治措施，防治措施的實施對社會的發展起到非常重要的作用。目前我國各大銀行監管部門制定的反欺詐系統也有很多種，這些反欺詐系統通過自身的執行特點對交易環節出現的風險型欺詐有一個規避的作用，借以降低在金融交易過程中發生風險的概率。

但是在現在社會經濟環境的不斷變化，欺詐的發展也逐漸增長，在使用這些反欺詐系統的過程中還存在一些其他問題，在實踐研究中，清楚的發展主要包括三個問題。第一，在進行反欺詐的過程中需要對原有的基礎數據進行全面的分析。第二，再實施反欺詐時候，并不是說單單依靠相應的規章進了可以進行反欺詐工作，還需要根據自有的規章制定合理有效的模型，促使反欺詐能夠得到更好的執行。第三，在發生金融交易欺詐的時候，首先要對整個交易進行全面的分析，并且還需要根據分析的結果及時有效的制定相應的解決措施，從根本的角度上對欺詐的發生進行有效的制止。

而針對于以上出現的問題，就需要對整個金融交易采取有效的犯法進行欺詐的規避。而且在實踐研究中，筆者清楚的發現采取大數據的方法對欺詐的發生能夠進行及時有效的解決。但是目前社會上各個企業對這種方法的了解還有很大的不足，在這里筆者對大數據方法的概念進行詳細的論述。所謂的大數據就是通過結構自身的特點在眾多數據中選取最合理有效的信息，而且涉及的技術手段也非常廣泛。也就是說使用這種方法能夠在進行金融交易的過程中，對出現問題的信息能夠及時有效的獲取，從根本的角度上減少交易欺詐的發生。

2 利用大數據技術完善金融交易反欺詐體系的實踐

2.1 綜合利用行內外各類型基礎數據

當前，金融交易欺詐手段往往呈現出變化多樣且隱蔽性強，根據單一的交易數據信息難于斷定是否欺詐，需要掌握更為豐富的基礎數據。為此，金融交易反欺詐體系不但采集了各種產品和渠道的基礎數據，包括本行的客戶個人數據信息、電子銀行賬戶聚合數據信息、線下金融交易數據以及相關的各類交易日志；還包括中國人民銀行征信中心的個人信用數據信息以及其他的外部數據信息，例如，IP地址信息、城市地理信息、物理設備信息等。為了有效監控外部欺詐風險，金融交易反欺詐體系還從其他部門和企業單位獲取更豐富的數據信息，包括刑事犯罪信息、商業犯罪信息、金融詐騙涉案賬戶信息、網絡犯罪信息、單位違法賬戶信息，以及來自國際銀行安全組織、國際反欺詐組織、國際銀行同業的各類欺詐信息等。這些內容豐富、結構關系復雜的基礎數據接入金融交易反欺詐體系，將進行數據格式化、數據篩選、數據整合等處理流程，從而全面掌握了各類基礎數據信息，為后續的欺詐行為分析和挖掘奠定了基礎。

2.2 基于智能模型挖掘手段實現精準欺詐識別

針對不同的欺詐場景，金融交易反欺詐體系采取不同的分析維度，從海量的基礎數據中，按照客戶、商戶、產品、渠道等多個維度，綜合提煉出1000多個統計指標和3000多個特征變量。這些統計指標和特征變量能夠全面刻畫出金融交易行為的輪廓，從而為構建智能模型和精確打擊欺詐分子奠定基礎。

從欺詐風險管理的角度分析，欺詐場景一般可分為“已知”和“未知”兩類。名單控制方法具有直觀性、易于理解，然而，對于那些風險不確定的欺詐場景，其識別效果并不理想，需要采用復雜的專家規則及智能模型來識別欺詐行為。

2.3 基于大數據處理技術從海量交易中快、準、穩地抓出欺詐交易

除了系統響應的穩定性，客戶體驗也是一個關注點。若客戶等待較長的時間完成一筆交易，那么就會嚴重影響到客戶體驗。為此，交易欺詐的識別必須在極短的時間內完成，工行采用了大內存技術，提升了數據訪問的I/0效率，實現在毫秒級別內對3個月內的歷史交易數據進行在線分析，找出欺詐交易并實施干預措施。

結束語

隨著國內金融環境的日趨成熟，金融產品的日益豐富，未來金融交易反欺詐工作將面臨更大的挑戰，商業銀行應該做好準備，利用好大數據完善自身的反欺詐體系，更好地肩負起商業銀行的社會責任，為客戶建立起一張資金安全網，為構建更安全、更健康的金融環境做出貢獻。

參考文獻

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