選型設計論文

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選型設計論文范文第1篇

關鍵詞：帶式輸送機，中部卸料，選型

 

在工程應用中，輸送散料的帶式輸送機除頭部滾筒卸料外，還要求能在中部卸料，有時還要求在中部多點卸料或某一區段連續卸料，主要有三種方式可供選擇：1）犁式卸料器；2）卸料小車；3）可逆配倉膠帶輸送機。

1、犁式卸料器

犁式卸料器分為手動犁式卸料器和電動犁式卸料器。手動犁式卸料器現在只在一些小的煤礦和電廠采用，新建煤礦已很少采用。電動犁式卸料器大多為可變槽角的。

可變槽角犁式卸料器主要由電動推桿、驅動杠桿、可變槽角托輥組、平托輥組、犁板及電控裝置等組成。其工作特點是卸料犁在外力推動落下時，犁下承托輸送帶的托輥組能與卸料犁同步在外力推動下由槽形展成直線型，此時卸料犁下刮料平面能壓緊輸送帶上平面，實現雙側或單側卸料。論文寫作，選型。。當卸料犁在外力拉動下抬起時。犁下承托輸送帶的托輥組由展平狀恢復成槽型，物料能通過當前犁式卸料器，從而解除卸料狀態。其優點是大大降低了犁式卸料器對皮帶的磨損。缺點是結構相對復雜，安裝調試較麻煩，使用時偶有動作不靈活、卡死等現象，同時由于輸送帶與卸料犁下刮料平面貼合間隙無法調節，會出現物料卸不干凈現象。

犁式卸料器用于帶式輸送機水平段任意點卸料。犁式卸料器有單側和雙側卸料兩種基本形式。論文寫作，選型。。適用于帶速V=2.5m/s、物料粒度25mm以下、且磨琢性較小、輸送帶采用硫化接頭的帶式輸送機。

2、卸料小車

卸料小車主要由改向滾筒、驅動裝置、落料漏斗、主動行走走輪、從動行走走輪、車架、制動器及電控裝置等組成。為改善卸料過程中粉塵污染環境問題，卸料小車還可配有除塵系統和膠帶封倉裝置。

卸料小車通過改向滾筒將物料拋落進三通漏斗，物料在電動翻板的控制下可分別向二側漏斗或中間落料口落料。向中間落料口落料主要用于卸料小車調整倉位和向尾倉加料。論文寫作，選型。。

其優點是適應高帶速大出力的工況，亦不會損傷膠帶；缺點是為了卸料需要，上部滾筒必須抬到一定的高度，因此卸料小車顯得龐大復雜，車身較長，加上凹弧懸空段，至使加料導料槽至少有10m以上的一段不能卸料，這將使設備布置受到限制。廠房高度長度增加，投資亦增加。同時帶料移動時，會產生撒料現象。論文寫作，選型。。

卸料小車適用于水平布置帶式輸送機卸料。卸料小車適用帶速在≤3.15m/s，在同樣額定輸送量下，移動小車可選擇低一級帶寬，可降低運營成本。

3、可逆配倉帶式輸送機

可逆配倉帶式輸送機是可逆轉又可移動的完整的帶式輸送機。其作用與犁式卸料器和卸料車一樣，可以作為一種卸料裝置看待。其特點是機身高度較低，降低建筑物高度，節約基建投資。但其軌道較長且又敷設在樓板上，卸料時容易將物料灑落在軌道上，往返運行時，會卡軌掉道。行走驅動為鏈輪傳動，容易掉鏈，且磨損嚴重；可逆運行，輸送帶容易跑偏且不容易糾正。實際使用情況看，它易出故障，維修量大且不安全，料倉開口大，料倉密封和收塵困難。卸料時粉塵飛揚，工人工作環境極其惡劣。論文寫作，選型。。

通過以上分析，將以上幾種主要中部卸料裝置的特點對比如下表。

帶式輸送機中部卸料裝置特點對比表

選型設計論文范文第2篇

發電廠制粉系統中HP型碗式磨煤機的選型計算方法，并對存在的問題進行分析和探討。

關鍵詞：HP型碗式磨煤機；選型計算；問題

中圖分類號：C35文獻標識碼： A

1發展史

HP型碗式磨煤機是美國ABB-CE公司在80年代中期開發出來的一種新型中速磨煤機，它采用了RP型碗式磨煤機的基本結構形式的同時，也吸收了其他型式中速磨煤機（如：MPS和MBF磨煤機）的許多優點。

我國在1989年向美國ABB-CE公司引進了全套HP系列碗式中速磨煤機的設計和制造技術；2004年，又向美國ALSTOM公司引進了HP1163-HP1303磨煤機及旋轉分離器技術；在此基礎上，我國也自行開發了多種小型HP系列磨煤機，并對一些引進的HP系列磨煤機進行結構改造，使得HP型碗式磨煤機在火力發電廠制粉系統中得到更加廣泛的應用。

2結構特點

HP型碗式磨煤機結構為碗型磨盤、三磨輥、彈簧變加載形式，分為帶靜態分離器的HP磨煤機和帶動態分離器的HP磨煤機（圖2-1），其主要由落煤管、分離器頂蓋、內錐體、分離器（動、靜態）、葉輪裝置、行星齒輪減速箱、排出閥、折向門調節裝置、文杜里管、彈簧變加載裝置、側機體裝置、磨碗裝置、密封空氣集管、石子煤排出口等部件組成。

圖2-1帶靜態分離器（左）和帶動態分離器（右)HP型碗式磨煤機

3工作原理

原煤經過落煤管落入磨碗上后，在離心力的作用下沿徑向朝外移動，從而在磨碗上形成一層煤床，煤床在可繞軸轉動的磨輥裝置下通過。這時，彈簧變加載裝置產生的碾磨力通過轉動的磨輥施加在煤上，煤便在磨碗襯板與磨輥之間被碾磨成粉。作徑向和周向移動的煤攜帶著被破碎的煤粉越過磨碗邊緣進入輸送介質的送粉管道。

4選型原則

根據煤和煤粉特性、鍋爐爐膛和燃燒器結構型式及其他因素（如：投資、運行、檢修要求等）確定采用HP型碗式磨煤機直吹式制粉系統后就要確定磨煤機臺數和出力，遵循的原則如下：

（1）200MW級及以上鍋爐裝設的中速磨煤機不宜少于4臺，其中1臺備用；200MW級以下鍋爐裝設的中速磨煤機不宜少于3臺，其中應1臺備用；

（2）燃用褐煤鍋爐采用中速磨煤機時，中速磨煤機臺數應結合鍋爐結構、燃燒器數量、布置形式和磨煤機出力等因素確定。

（3）對中速磨煤機，在磨制設計煤種時，除備用外的磨煤機總計算出力不應小于鍋爐最大連續蒸發量（BMCR）時燃煤消耗量的110%，在磨制校核煤種時，全部磨煤機的總計算出力不應小于鍋爐最大連續蒸發量（BMCR）時的燃煤消耗量。

5選型計算

目前，我國主要采用以下兩種方法進行HP型碗式磨煤機的選型計算，詳見如下：

上述修正系數也可以通過HP型碗式磨煤機出力修正系數表進行選取。

（2

表5-1 磨煤機選型計算方法對照表

序號 名稱 單位 推薦方法 專利方法

設計

煤種 校核

煤種 設計

煤種 校核

煤種

1 鍋爐燃

煤量B t/h 371.5 478 371.5 478

2 臺數N 臺 5 6 5 6

3 實際

出力BJ t/h 74.3 79.67 74.3 79.67

4 富裕

系數K % 110 100 110 100

5 碾磨

出力BM t/h 81.73 79.67 81.73 79.67

6 總修正系數fZ % 0.732 0.685 0.865 0.865

7 設計出力BS t/h 111.65 116.31 94.49 92.11

8 型號 - HP1263/Dyn HP1263/Dyn HP1163/Dyn HP1163/Dyn

9 基本出力BM0 t/h 122.4 122.4 99.6 99.6

6存在的問題與分析

由表5-1可知，通過推薦方法所選取的磨煤機型號大于專利方法所選取的磨煤機型號，兩者不同；這種不一致的結果就給磨煤機選型帶來了困惑，在實際工程中我們該采用哪種方法進行磨煤機選型計算呢？

通過分析，我們得知產生這種結果的主要原因是兩種計算方法的磨煤機修正系數不同，即推薦方法增加了原煤灰分對磨煤機出力的修正，專利方法不但沒有考慮原煤灰分對磨煤機出力的修正，反而增加了分離器型式對磨煤機出力的修正且該修正系數不論在采用靜態分離器還是動態分離器時均為大于等于1的數值。

通過上述兩種方法的比選及各參與單位的密切溝通與配合，上述印度某電廠實際選用的是HP1163/Dyn型碗式磨煤機，項目自投產至今已達2年之久，所選磨煤機運行良好，產能達標，滿足工程要求。

7結論和建議

針對上述印度某電廠，對HP型碗式磨煤機選型計算時，采用專利方法所選取的磨煤機型號更加接近實際工程所選用的磨煤機型號；其次，采用推薦方法對磨煤機選型計算進行校核；但是，通過這兩種方法對磨煤機選型計算時要與制造廠保持密切的溝通，確保所選磨煤機型號符合制造廠的設計要求。

另外，磨煤機選型還受到干燥出力和通風出力的制約，實際工程設計中尚應考慮這兩方面對磨煤機選型計算的影響，確保所選磨煤機能夠滿足實際工程的要求。

致謝

本論文的編寫傾注了青島鴻瑞電力工程咨詢有限公司領導和同事的熱切關心與悉心指導，在此表示萬分感謝！

參考文獻

[1](GB50660-2011)大中型火力發電廠設計規范.北京:中國計劃出版社,2011.

[2](DL/T5145-2002)火力發電廠制粉系統設計計算技術規定.北京:中國電力出版社,2002.

[3]大型火電設備手冊:煙風與煤粉制備系統設備.北京:中國電力出版社,2009.

[4]孫融，楊貴萍.中速磨煤機選型和設計出力計算.貴州電力技術,2006.

選型設計論文范文第3篇

論文關鍵詞:陶瓷膜　裝置　設計　選型　制藥生產

論文摘要:在制藥生產中，發酵液的特點是菌絲濃度高、孫度大.淘瓷膜在制藥生產中主要應用在預處理方面，由于設計和選型上的失誤，導致使用效果并不理想.指出在設計和選型時特別要引起重視的方面有管路設計、膜芯孔徑大小、串聯級數、以及循環泵的選型.

制藥生產的發酵料液有其特殊性，主要的特點是菌絲濃度高、赫度大.陶瓷膜在制藥生產中主要應用在預處理方面，它可以得到澄清甚至是除菌的濾液，經不斷地頂洗后渣體僅保留相當低的單位，理論上可以得到比板框過濾更高的提取收率.國內廠家也開發出了自己的產品，相對于國外同類產品具有價格低廉，配件供應及時等優勢.但如果在選型和設計上稍有失誤，便會在使用效果上大打折扣，在此談談筆者的一些看法.

首先是管路系統設計不合理，圖1是國內一廠家的裝置示意圖一個膜殼組件里裝有19支長度為lm的膜芯，每支膜芯有19個孔，通道孔徑為4~，每組3個膜殼串聯，并聯3組，總面積為40. 8澎，總通道截面積為0. 013 6時.儲料罐的料液經循環泵送往陶瓷膜再回流回料罐，為了保持2 m/s的切面流速，每小時的回流量在100 m”以上，這樣供料管和回流管的管徑就不得不做得很大，安裝時跨度大一點光管路的死體積就會達到1 m3以上，不利于提高收率.同時，回流量大也增加了料液與空氣的接觸機會，這對于易氧化的品種是極為不利的這樣的設計也造成了在料液回流的過程中有相當一部分電能消耗在克服勢能的做功上，造成了浪費.

相比之下，國外同類產品的內循環設計顯得高明，其示意圖如圖2所示，大部分料液在自身循環，僅分出小部分料液回流，因此，只需用一臺小功率的輸送泵補充料液即可.這樣，供料管路和回流管路的管徑可以做得更小，減少了料液的死體積;料液和空氣接觸的機會也減少了，降低了氧化的可能性;電能無謂的浪費也減少了不少;料液儲罐和膜機組的距離也可以適當拉長，給設備安裝留下了更多的靈活余地.可見一個小小的改動是有相當多的好處的.

其次，在膜芯通道孔徑的選擇上是值得探討的.膜芯如圖3所示，一般長1 000 mm，當中分布著小孔徑的通道.以圖1為例，如果膜芯采用7孔，通道孔徑為6 mm，每個膜殼同樣裝19支膜芯，總面積只有22.6時，總通道截面積為0.011 3時.同樣的設計，采用6~膜芯時為了達到同樣的過濾面積設備數量要增加1.8倍，泵的流量要增加1.7倍，表面上看，設備費用和運行費用均大大上升.但采用4~通道的膜芯若使用不當，會有很大的風險一般陶瓷膜都是帶渣運行的，制藥生產中發酵菌渣的薪度一般較大，有的還有絲狀的東西，發酵原料中也有不少顆粒雜質.特別是越到后期，渣濃度越高，如不及時加水稀釋，很容易造成通道堵塞堵塞后的結果是災難性的，先要把大口徑的管道拆開，然后把一級級的膜組件卸下，堵塞不嚴重的還可以用高壓水槍沖通，嚴重的還要拆出在高溫中燒烤才能疏通，一個維修下來，工作量相當大.加水過早又會使濾液體積和操作時間大幅度增加，不利于提高收率.而6~孔徑的通道堵死的可能性就大為減少，即使堵死了，也容易沖通.因此，對于菌絲濃度高，私度大的品種，還是推薦使用孔徑為6~的膜芯，同時要采用有效的預過濾器濾除粗顆粒對膜芯加以保護.

再次，在選型和設計時還要考慮到方便維修和安裝.維修時從3m高的平臺上將重百來斤的組件抬上抬下，是相當累的，在上下鐵梯時還容易出工傷事故，少一級，安裝維修都方便許多.國內的陶瓷膜既然維修頻率比國外高，做成三級對維修就更不方便了同時級數過多，對于菌絲濃度高、赫度大的品種很容易因為阻力的增加而導致膜芯堵死，并且由于流體在經過膜芯時因為阻力作用壓力逐級減少，最后一級膜滲透速度要慢得多，不利于充分發揮設備的生產能力.因此，對于菌絲濃度高、薪度大的品種以采取兩級串聯為佳.

選型設計論文范文第4篇

    論文首先介紹了電力電子技術及器件的發展和應用,具體闡明了國內外開關電源的發展和現狀,研究了開關電源的基本原理,拓撲結構以及開關電源在電力直流操作電源系統中的應用,介紹了連續可調開關電源的設計思路、硬件選型以及TL494在輸出電壓調節、過流保護等方面的工作原理和具體電路,設計出一種實用于電力系統的開關電源,以替代傳統的相控電源。該系統以MOSFET作為功率開關器件,構成半橋式Buck開關變換器,采用脈寬調制(PWM)技術,PWM控制信號由集成控制TL494產生,從輸出實時采樣電壓反饋信號,以控制輸出電壓的變化,控制電路和主電路之間通過變壓器進行隔離,并設計了軟啟動和過流保護電路。該電源在輸出大電流條件下,能做到輸出直流電壓大范圍連續可調,同時保持良好的PWM穩壓調節運行。    開關電源結構

    以開關方式工作的直流穩壓電源以其體積小、重量輕、效率高、穩壓效果好的特點,正逐步取代傳統電源的位置,成為電源行業的主流形式?？烧{直流電源領域也同樣深受開關電源技術影響,并已廣泛地應用于系統之中。

    開關電源中應用的電力電子器件主要為二極管、IGBT和MOSFET。

    SCR在開關電源輸入整流電路及軟啟動電路中有少量應用, GTR驅動困難,開關頻率低,逐漸被IGBT和MOSFET取代。在本論文中選用的開關器件為功率MOSFET管。

    開關電源的三個條件:

    1. 開關:電力電子器件工作在開關狀態而不是線性狀態;

    2. 高頻:電力電子器件工作在高頻而不是接近工頻的低頻;

    3. 直流:開關電源輸出的是直流而不是交流。

    根據上面所述,本文的大體結構如下:

    第一章,為整個論文的概述,大致介紹電力電子技術及器件的發展,簡單說明直流電源的基本情況,介紹國內外開關電源的發展現狀和研究方向,闡述本論文工作的重點;

    第二章,主要從理論上討論開關電源的工作原理及電路拓撲結構;

    第三章,主要將介紹系統主電路的設計;

    第四章,介紹系統控制電路各個部分的設計;

選型設計論文范文第5篇

關鍵詞： RS485；PLC；變頻器；串行通信；計算機論文 

中圖分類號： TN773 文獻標識碼：A 

1 PowerFlex 400P變頻器中Modbus的應用 

1.1通信設置 

硬件連接好后，要激活變頻器與外部設備之間的Modbus通信，需要設置如下參數（見表1）。 

1.2 技術參數 

2 S7-300 PLC中Modbus的應用 

S7-300PLC本身不支持RS485通信，需要通過串行通訊模板CP341來實現。 

2.1 Step7組態設置 

進入硬件配置畫面，雙擊CP341模板，點擊Parameter…配置參數，在Protocol選型中選擇MODBUS Master，參照變頻器設置波特率、數據位、停止位、奇偶校驗等內容，設置好后需要通過Load Drivers裝載到PLC中。 

2.2 程序設計 

本文主要采用Modbus主站輪詢方式通過FB7/FB8功能塊進行讀取/發送數據。其中輪詢方式采用如圖3所示。在系統初始化完成后，手動啟動第一次輪詢作業，先輪詢1#從站。給1#從站發送查詢請求后，等待1#從站的響應，如果在指定的延時時間內接收到1#從站返回的數據，則執行2#從站。如果在指定時間內不能接收到從站的返回數據或接收錯誤，則跳過本站，執行下一個從站。