c30混凝土

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c30混凝土范文第1篇

關鍵詞：機制砂；混合砂；混凝土；性能

中圖分類號：TU37 文獻標識碼：A 文章編號：

1 前言

混凝土價格低廉、性能優良、原材料豐富易得，是當代用量最多、最普遍、最重要的土木工程材料之一[1]。從組成上看，骨料占混凝土總量的70～80%，其中，細骨料不僅占有較大比例，而且對新拌混凝土工作性和硬化后混凝土綜合物理力學性能與耐久性有重要影響。一般，配制混凝土選用天然河砂作細骨料，并以優先選用中粗砂、就地取材、盡可能降低混凝土生產成本為基本原則。天然砂資源是一種地方資源，短時間內不可再生且不適合長距離運輸。隨著土木工程建設的蓬勃發展，對砂石開采行業及其它建材行業的需求日益增加，近年來，我國不少地區出現天然砂資源逐步短缺，甚至無天然砂可用的狀況，混凝土用砂供需矛盾日益突出，砂的價格亦越來越高，供不應求的現象時有發生，影響了工程建設的進展，推行應用機制砂配置混凝土已經勢在必行。針對天然中砂匱乏的現象，本文通過天然細砂與機制砂混合，討論細骨料種類對c30混凝土性能的影響。

2 材料與方法

2.1 主要原材料

水泥：由華潤水泥（龍巖曹溪）有限公司生產的P·O42.5級水泥，其主要性能見表1。

表1 水泥物理力學性能

外加劑：選用龍海市富敏混凝土外加劑有限公司生產的FM-Ⅲ緩凝高效建水劑，減水率為21%，收縮率比（28d）為65%。

粗骨料：由馬坑石場生產的5-31.5mm花崗巖碎石，其性能見表2。

表2 碎石性能

細骨料：天然中砂(S1)和天然細砂(S2)，其性能見表3和表4；機制砂(S3)，產地龍巖，其性能見表5。機制砂與天然細砂按3種比例混合后，其顆粒級配與細度模數結果見表6。

表3 天然中砂(S1)性能

表4 天然細砂(S2)性能

表5 機制砂(S3)性能

表6 3種比例的混合砂顆粒級配和細度模數

2.2 試驗方法

針對實際生產中應用最普遍的C30混凝土進行試驗設計，試驗所配混凝土的坍落度控制在180-220mm間，通過計算，確定采用的混凝土配合比為：水：水泥：砂：石：外加劑=0.44:1.00:2.13:2.83:0.022，討論細骨料種類對C30混凝土工作性能、力學性能和收縮性能的影響情況。混凝土的制備按現行標準JGJ 55-2011《普通混凝土配合比設計規程》進行，工作性能、力學性能和收縮性能按GB/T50080-2002《普通混凝土拌合物性能試驗方法標準》、GB/T 50081-2002《普通混凝土力學性能試驗方法標準》和GB/T50082-2009《普通混凝土長期性能和耐久性能試驗方法標準》進行。

3 結果與分析

3.1 細骨料種類對混凝土工作性能的影響

對比了天然砂、機制砂和混合砂混凝土的工作性能，試驗結果如表7所示。在配合比一定時，天然Ⅱ區中砂具有較好的坍落度、擴展度和較優的和易性，天然細砂砂子子，總表面積大，需水量較大，在用水量一定時，坍落度和和易性相對較差，機制砂多棱角，表面粗糙，有部分針片狀顆粒，并有部分石粉，需水量也較大，初拌混凝土和易性較差。將天然細砂與機制砂按一定比例混合，改善了顆粒級配，使混凝土拌合物的工作性能明顯得到改善，不亞于天然中砂混凝土拌合物的工作性能。

表7 細骨料種類對混凝土工作性能的影響

3.2細骨料種類對混凝土抗壓強度的影響

細骨料種類對混凝土抗壓強度的影響見表8。由表可知，用天然細砂、機制砂和混合砂配制的混凝土3d、28d抗壓強度均高于天然中砂配制的混凝土，并且，隨著混合砂中機制砂比例的增加，3d抗壓強度增幅較大，抗壓強度由20.4MPa上升至24.6MPa，提高了20.59%，28天強度則提高了14.81%。分析其原因，主要有以下三個方面：第一，機制砂的主要成分是碳酸鈣，處于高濃度氫氧化鈣中，其表面會發生微弱化學反應，而天然砂成分中二氧化硅含量高，不能發生類似反應[2]；第二，機制砂的表明潔凈而粗糙，易與水泥石料粘結，且混合砂是經過優化試驗按一定比例混合而成，砂的顆粒級配好，而天然砂經長期沖磨，表面光滑，顆粒級配是由自然形成，其中的粗、細顆粒搭配程度存在著不均，并多含帶有泥漿，所以混合砂比天然砂在與膠凝材料膠結時具有更好的黏聚性和握裹力[3]；第三，混合砂中機制砂多含有一定量的石粉，這些石粉在混凝土中又起到微集料和填充的效應，減少了內部孔隙，使混凝土內部結構更密實，從而提高了制品的性能。混和砂中機制砂的摻配比例與混凝土強度之間有一定的規律，但不是線性關系，在實際應用過程中，應根據天然砂和機制砂的特性，經過試驗確定滿足混凝土強度的合適混和比例。

表8 細骨料種類對混凝土抗壓強度的影響

3.3細骨料種類對混凝土收縮性能的影響

收縮是混凝土的重要技術性能，混凝土收縮越大，混凝土結構出現開裂的可能性愈高，結構抵抗侵蝕介質滲入混凝土機體的能力也越弱，最終使混凝土工程的耐久性變差[4]。試驗選擇全天然中砂、全機制砂及工作性能和力學性能均較好的混合砂配制混凝土來測試其的收縮性能。混凝土收縮率的測試均在溫度20±2℃、相對濕度60±5 %的養護條件下進行，其測試結果見圖1。從圖中可以發現，三條曲線的發展趨勢基本一致，在齡期28d之前，試樣收縮率都隨著養護齡期的增加呈現較快的增長速度，28d齡期之后，雖然混凝土收縮也隨齡期增加，但增長速率明顯降低。配制的全機制砂混凝土的收縮率要大于由全天然中砂配制的混凝土收縮率，但機制砂與細砂按適當的比例混合使用，且控制混合砂與天然中砂的細度模數相當，混凝土的收縮率可以明顯降低，有望接近天然中砂混凝土的水平。

圖1 混凝土收縮率

4 結論

通過以上的試驗可以得出以下結論：

（1）將天然細砂與機制砂按一定比例混合，可以改善彼此的顆粒級配，使混凝土拌合物的工作性能明顯得到改善，不亞于天然中砂混凝土拌合物的工作性能。

（2） 機制砂與天然細砂復合的混合砂配制的混凝土的力學性能會高于天然中砂所配制的混凝土強度，摻配比例與混凝土強度之間有一定的規律，但不是線性關系，在實際應用過程中，應根據天然砂和機制砂的特性，經過試驗確定滿足混凝土強度的合適混和比例。

（3）機制砂與細砂按適當的比例混合使用，且控制混合砂與天然中砂的細度模數相當，混凝土的收縮率可以明顯降低，有望接近天然中砂混凝土的水平。

（4）由于機制砂和天然細砂資源較豐富易得，在如今天然中粗砂缺乏的形勢下，應用混合砂替代天然砂，具有明顯的現實意義，同時也是落實循環經濟的措施之一。

參考文獻：

[1] 黃洪勝.混合砂混凝土性能與應用研究[D].重慶：重慶大學,2005.

[2] 段瑞斌,石從黎,宋開偉.全機制砂預拌混凝土的研究[J].商品混凝土,2010（4）:39-43.

c30混凝土范文第2篇

關鍵詞：混凝土強度；工程檢測；建筑工程質量

The normal distribution of judgment and processing "in the application of the concrete strength testing

Yao Li-wei

(construction engineering quality testing station, taiyuan city, Shanxi Province, taiyuan, 030002)

Abstract:the strength of concrete is an important index of construction engineering safety. Present commonly used method of the concrete strength are core method, rebound method and ultrasonic rebound synthetic method, etc. The author as a work in the detection of first-line technical staff, often meet with abnormal situation of the concrete strength, in this paper, the author work instance is the normal distribution of judgment and handling in the application of the strength of concrete core method.

Keywords:concrete strength; Engineering test; Construction engineering quality

在工程檢測中，混凝土強度評價的高低，直接影響到結構的安全性和成本。如果強度評價過高，會降低結構的可靠度，造成安全隱患，如果混凝土強度評價過低，會提高加固、處理費用，造成成本大幅提高。本文根據現場檢測數據，如何對混凝土強度進行科學、準確的推定，關系到工程驗收和加固、改造的質量。

1．工程概況

某運動場看臺為地下一層、地上一層框架結構，基礎形式為柱下鋼筋混凝土獨立基礎及墻下鋼筋混凝土條形基礎，混凝土設計強度等級為C30，采用泵送混凝土進行澆筑。該工程于2011年10月施工，2012年1月主體完工。由于相關施工資料遺失，建設方委托筆者單位對該工程基礎混凝土強度進行推定。

接受委托后，筆者會同相關技術人員進行現場勘察，由于基礎混凝土澆筑面平整度較差，故采用鉆芯法檢測該基礎混凝土強度。

2．檢測及推定方法

檢測數量按照《建筑結構檢測技術標準》（GB/T50344-2004）表3．3．13檢測批的容量中B類確定。

表1建筑結構抽樣檢測的最小樣本容量

檢測批的容量 檢測類別和樣本最小容量

A B C

2～8 2 2 3

9～15 2 3 5

16～25 3 5 8

26～50 5 8 13

51～90 5 13 20

91～150 8 20 32

151～280 13 32 50

281～500 20 50 80

注：檢測類別A適用于一般施工質量的檢測, 檢測類別B適用于結構質量或性能的檢測, 檢測類別C適用于結構質量或性能的嚴格檢測或復檢。

基礎總數量為121個（獨立柱基礎數量為70個、墻下條形基礎數量為51個），本次檢測抽取20個芯樣。檢測結果如下：

依據《鉆芯法檢測混凝土強度技術規程》（CECS 03：2007）第6．0．5條（3）規定：抗壓芯樣試件端面的不平整度在100mm長度內不應大于0.1mm。故將端面不平整度分別為0.3mm和0.2mm的芯樣試件（10-11/D軸：16.9MPa 、D/19-20軸：18.5MPa）相應的測試數據視為無效。

依據《鉆芯法檢測混凝土強度技術規程》（CECS 03：2007）第6．0．5條（4）規定：芯樣試件端面與軸線的不垂直度不應大于1o。故將芯樣試件端面與軸線的不垂直度分別為2o、2o及3o的芯樣試件（14-15/D軸：19.3MPa、21-22/D軸：21.9MPa、14-15/A軸：27.6MPa、）相應的測試數據視為無效。

表2（1）基礎混凝土抗壓強度表

序號 檢測部位 設計值 芯樣直徑（mm） 高度（mm） 面積（mm2） 抗壓強度值（MPa）

1 D/19-20 C30 99.0 102 7698 18.5

2 18-19/A C30 99.0 103 7698 36.5

3 11-12/D C30 99.0 102 7698 38.7

4 12-13/B C30 99.0 103 7698 36.8

5 2-3/A C30 99.0 102 7698 36.2

6 10-11/A C30 99.0 102 7698 39.8

7 13-14/D C30 99.0 102 7698 38.7

8 11-12/B C30 99.0 102 7698 37.2

9 12-13/D C30 99.0 103 7698 30.8

10 14-15/A C30 99.0 103 7698 27.6

11 11-12/A C30 99.0 103 7698 31.7

12 14/B-D C30 99.0 102 7698 38.9

13 16-17/D C30 99.0 102 7698 28.0

14 9-10/A C30 99.0 103 7698 29.6

15 20-21/A C30 99.0 102 7698 16.6

16 14-15/D C30 99.0 103 7698 19.3

17 7-8/A C30 99.0 103 7698 37.5

18 16-17/A C30 99.0 103 7698 25.2

19 21-22/D C30 99.0 103 7698 21.9

20 10-11/D C30 99.0 103 7698 16.9

抗壓試驗后，在我站與參建各方的共同協商下，對D/19-20軸和14-15/A軸兩個部位的混凝土進行重新取樣。檢測結果如下：

表2 （2）基礎混凝土抗壓強度表

序號 檢測部位 設計值 芯樣直徑（mm） 高度（mm） 面積（mm2） 抗壓強度值（MPa）

c30混凝土范文第3篇

中圖分類號：TU97文獻標識碼： A

一、規范條文摘錄

在《高層建筑混凝土結構技術規程》（JGJ3-2002）中，有關框架梁柱節點區混凝土的設計和澆注有以下的條文內容及條文說明：

——當柱混凝土設計強度高于梁、樓板的設計強度時，應對梁柱節點混凝土施工采取有效措施（第13.5.7條）：

——高層建筑不同強度的梁、柱節點混凝土澆筑需要有關單位具體協商解決（條文說明）：

——抗震設計時，一、二級框架的節點核心區應按本規程附錄C進行抗震驗算；三、四級框架節點以及各抗震等級的頂層端節點核心區，可不進行抗震驗算（第6.2.7條）、

——凡是梁柱節點之混凝土強度低于柱混凝土強度較多者，皆必須仔細驗算節點區的承載力，包括受剪、軸心受壓、偏心受壓等，并采取有效的構造措施（條文說明）。

總之，規程對梁柱節點區混凝土的設計及施工并未作出明確的規定，而在高層建筑混凝土結構設計與施工中，這一問題是不可能回避的，因此尋求一種梁柱節點區混凝土合理設計和便利施工的方法正是本文的目標。

二、高層建筑混凝土結構設計和施工中的現實問題

為了滿足柱軸壓比的要求，同時又要控制柱截面不過大，柱子采用較高強度等級的混凝土是一種必然。而對于以受彎為主的樓層梁板，過高的混凝土強度等級卻是不需要且不適宜的，前者指對其抗彎承載力的貢獻不明顯，后者則指對構件承受非荷載應力（混凝土收縮力、溫度應力等）不利。正因如此，《高規》第6.1.9條才有“現澆框架梁的混凝土強度等級不宜高于C40”的規定，但實際工程設計中樓蓋合適的混凝土強度等級應為C25—C35。由此可見，高層建筑混凝土結構的柱混凝土設計強度高于兩邊的設計強度必然存在，而且隨著建筑物高度的增大，兩者的設計強度差會越大，當然該區段主要存在于高層建筑的下部。

目前混凝土的澆筑施工幾乎都是采用商品混凝土泵送工藝，而且習慣于將豎向構件與水平構件分兩批集中澆注（即節點區采用樓蓋混凝土強度等級澆注）。如果要求其中的梁柱節點單獨澆注，則首先是其供應量及澆注時間不易控制而會導致質量事故。其實是節點區與梁板之間的分隔確實存在難度，故施工單位至少不希望大面積采用此方法。

三、強度驗算

考慮到現場施工的操作程序，同事又要滿足規范中對節點核心區承載力的要求，我們列舉數例對典型節點區的受剪、軸心受壓、偏心受壓進行驗算，通過驗算可得出以下規律：

1、按《高規》附錄C進行受剪抗震驗算，即使柱梁混凝土強度等級相差20Mpa時，而節點區用樓蓋混凝土強度等級澆注，其節點核心區截面的受剪承載力仍可滿足要求。

2、在偏心受壓驗算中，當梁板混凝土強度等級比柱低5 Mpa時，其受壓強度可以滿足要求：當兩者的混凝土強度等級相差10 Mpa及以上時，其受壓強度不滿足要求。

3、當梁板比柱的混凝土強度等級低10 Mpa及以上而仍用梁混凝土澆注節點區，則對節點區必須采取措施。從偏心受壓公式N≦0.9（fcA cor+f’y A’s+2af’y A’S+2af Asso）中的3項抗壓數值來看，第1項即節點區截面混凝土抗壓強度是不可變更的：第3項即箍筋提供的抗壓強度所占的比例最小，且一般設計不可能改變節點區的配箍規格：第2項即節點區豎向鋼筋提供的抗壓強度所占比例較大，且若采用HRB400鋼（fy=360N/mm2）來增加節點區的豎向配筋率則可顯著提高其抗壓強度。

四、施工措施

考慮到梁節點區需要處理的都在高層建筑的下部，該區段的柱主筋賠率一般接近或略大于1%，因此根據以上規律可將節點區的施工措施歸納如下：

1、當梁板與柱的混凝土強度等級僅相差5 Mpa時，節點區完全可以與樓蓋一起澆注；

2、當梁板比柱的混凝土強度等級分別低于J：10Mpa和15 Mpa時，節點區需增設豎向短筋，其數分分別為柱主筋配筋量的50%和100j%。

3、當梁板比柱的混凝土強度等級低20 Mpa及以上時，再靠增設節點區豎向短筋來提高其抗壓強度已不可行，其原因一是無法布筋，二是短筋數量太大。此時節點區需采用與柱同等級混凝土單獨澆注，雖然有一定的施工難度且需要有叫嚴密的施工組織措施，但所占的分量不是很大，仍可以接受。

上述施工措施可以針對邊柱和角柱節點區而言，如系中柱節點區，則可將各條措施中梁柱混凝土氣大燈及的差異各提高5Mpa。該結論的依據雖是定性而不是定量的，但從充分發掘中柱節點的抗壓潛力，并考慮現場施工現場方便性而言，它是可行且科學的。

五、混凝土強度等級的合理取值

梁柱節點區的強度驗算和施工處理同時也涉及到高層建筑混凝土結構中豎向構件和水平構件混凝土強度等級的合理取值問題，其合理與否必須符合以下原則：

1、整個工程的豎向構件混凝土強度種類不宜太多，一般為8層左右變一個等級且與豎向構件截面的變化錯層同步。

2、水平構件的混凝土強度等級取值要符合規范要求，同時要與豎向構件相配搭，使施工處理簡單化，盡量避免或減少節點區單獨澆注混凝土。

根據上述原則，有關混凝土強度等級的確定，對于諸如樓層數分別為30層（H＜100m）、40層（H≈140m）和55層（H＜190m）的高層建筑混凝土結構來說，其豎向構件及水平構件二者間混凝土強度等級的搭配，下面的取值可能是較合理和科學的（括號內為樓層混凝土等級）：

30層C40（C30）C35（C30）C30（C25）C25（C25）;

40層C50（C35）C45（C35）C40（C30）C35（C30）C30（C25）;

55層C60（C35）C55（C35）C50（C35）C45（C35）C40（C30）C35（C30）C30（C25）.

分析以上高層建筑混凝土強度等級的配搭，對于30層高層建筑，節點區需要加短筋的僅為1/4樓層；對于40層高層建筑，則為3/5樓層；對于55層高層建筑，第1方案節點區需單獨澆注混凝土的為2/7，節點加短筋的為3/7。至于節點區加短筋的做法，在柱頂梁底標高處預插短筋，其插入深度及突出梁面各300㎜，位置首選復合箍筋的交叉點處，當交叉點少于短筋根數時另加選取靠近柱主筋的內側位置，布筋原則是均勻對稱。

c30混凝土范文第4篇

關鍵詞：公路薄壁橋臺裂縫探究

以下我們通過調查、驗證試驗的方法，對鋼筋混凝土薄壁橋臺裂縫原因及防止措施進行闡述：

一、問題的提出：

通過對我區已通車的和在建的高速公路項目進行的大量觀察，發現薄壁橋臺臺身的常見裂縫施工期間很少出現，一般在工程完工投入使用后的三到五個月開始逐步出現，大約是先從墻身高度的1/4處開始，逐漸往下至承臺或基礎交界處止，往上至臺帽處止，大致從下往上發展，裂縫呈豎向或斜向，嚴重的2-3米間距一道，裂縫寬也會雖時間的推移和環境影響逐漸增大，在墻體未沁水的條件下，它雖然在短期內不影響結構使用，但影響結構的耐久性，這勢必會產生質量問題，最終導致帶來行車安全隱患。

二、產生裂縫原因

產生裂縫的原因是多方面的，經過分析總結歸納為以下幾個方面：

1、與材料性質有關。

1.1水泥單一材料的品種、安定性、細度、活性堿含量等相關指標不滿足規范要求，導致混凝土出現了離析與泛漿現象。

1.2集料中的技術指標不符合規范要求，如粗集料彈性模量、粗細集料的級配、含泥量、軟弱顆粒含量、有害雜質等，混凝土干縮變形加大。

1.3在混凝土拌合過程中使用了不合適的外加劑，引起混凝土有害的化學反應。

2、與施工過程有關。

2.1 混凝土配合比不合理，如砂率、水灰比、集料與水泥漿比等參數不超出允許值。

2.2由于混凝土拌和不均勻或拌和時間過長。

2.3水灰比過大，施工方法不當，干縮變形過大。

2.4混凝土未進行連續澆筑，停滯時間過長，振搗不充分。

2.5混凝土保護層厚度不夠，硬化前受震動或荷載作用。

2.6基礎與墻身澆筑時間間隔太長，造成混凝土徐變收縮量差異較大等。

3、與環境條件有關。

3.1混凝土澆筑時的環境溫度過低或過高，或養生期內晝夜溫差過大，造成澆筑后內外的溫差過大。

3.2沒有及時進行覆蓋保濕養生，造成濕度的變化過大，養生的水溫太低，養生時間不足等

4、與結構受力有關。

樁基礎薄壁橋臺結構，正常使用狀態時，在活載和恒載土壓力作用下墻體承受彎矩和剪力，且合成應力最大的部位約為墻高的1/4處，如果墻身截面尺寸與配筋量不夠，剛度不足，不足以承受設計荷載，必然會出現橋臺裂縫。

5、與結構體積有關。

薄壁橋臺雖不算是大體積混凝土結構，但其屬于大面積混凝土構件，混凝土受環境影響的外露面積較大，在凝結硬化過程中極易產生外露面與內部混凝土收縮應力不一致而造成混凝土早期的表面裂紋。

6、與施工荷載有關。

如果施工荷載不合適，不注意保護混凝土，如未安裝上部梁板就回填臺背土方、安裝了梁板但臺背填土不是對稱施工、安裝或臺背施工時機械設備撞擊了墻體等，這些施工時的不利荷載也會造成墻體裂縫的早期發生。

三、分析研究

鑒于上述產生臺身裂縫的分析，為了探究如何有效預防薄壁橋臺的裂縫發生，我們專門成立了一個課題組，依托項目研究有針對性的選定了不同組合預防方案，如采用補償收縮混凝土、增加支撐梁、改變承臺尺寸、改變臺帽尺寸、改變臺身尺寸、表面掛網等，并確定了在同條件下施工的八種組合試驗墻體。

具體試驗墻體組合形式：①采用常規C30混凝土、臺身厚55厘米；②采用補償收縮C30混凝土（摻加UEA-Ⅰ膨脹劑）、臺身厚55厘米；③采用常規C30混凝土、臺身厚55厘米、表面掛防裂鋼絲或鋼筋網片；④采用常規C30混凝土、臺身厚55厘米、背面1/2處增加30×50厘米肋；⑤采用常規C30混凝土、臺身厚55厘米、增加支撐梁；⑥采用常規C30混凝土、臺身厚度增加到70厘米和80厘米；⑦采用常規C30混凝土、臺身厚55厘米、降低臺身高度、臺帽高度增加到60厘米；⑧采用常規C30混凝土、臺身厚55厘米、增大承臺尺寸為150×190厘米

四、方案措施

試驗方案確定后，我們總結了以往施工工藝方面的不足，在本次試驗方案實施中同時采取了嚴格控制材料質量、改進了施工工藝、改善了養生條件、改變混凝土配比、改變結構尺寸和配筋，具體措施如下：

1、在材料選擇中，嚴格把好水泥質量關，水泥的安定性、細度、活性堿含量必須符合施工規范要求。碎石選擇5--26.5毫米具有連續級配的碎石，且其壓碎值、含泥量、雜質含量等應符合規范要求，砂選擇質地堅硬、顆粒純凈的中粗砂。在補償收縮混凝土中添加緩凝劑和微膨脹劑。

2、在施工過程中，盡可能保證基礎或承臺強度達到后立即澆筑墻身，減少因承臺（基礎）與墻身混凝土齡期差過長而產生的收縮徐變裂縫，根據試驗組合要求，強度分別采用C30普通混凝土和C30補償收縮混凝土兩種配比施工，分別為：C30混凝土配比：水泥：砂：碎石：水=1:1.55:3.3:0.48。

C30補償收縮混凝土配比：水泥：砂：碎石：水：膨脹劑：緩凝劑

=1:1.56:3.32:0.1:0.008

采用C30補償收縮混凝土就是以等量取代的方法在混凝土中慘加膨脹劑，目的就是希望補償收縮混凝土在凝結過程中產生的膨脹應力與混凝土硬化中產生的收縮應力相互抵消，并在混凝土中添加緩凝劑以防混凝土在運輸、澆筑、高溫天氣下塌落度損失，保證混凝土澆筑過程的和易性、密實度，從而防止由于薄壁臺混凝土面積大的缺陷引起的混凝土收縮裂紋。

施工時嚴格按設計的配合比進行實施，考慮到集中拌和罐車運輸坍落度采用5―7厘米為宜，控制好每一盤混凝土的坍落度，攪拌時間≥90s，水灰比=0.45，澆筑分層厚度控制在30-50厘米為宜，同時控制好每一層的澆筑時間，以免出現由于溫差的變化或澆筑后混凝土的收縮不一致，使混凝土在凝結硬化過程中產生裂縫。

薄壁橋臺本身通常在臺背回填中，遵循薄壁橋臺的施工順序，即：①基礎（承臺）②薄壁臺身③臺帽④支撐梁⑤架設梁板，澆筑板縫⑥兩側臺背對稱回填土。

3、掌握好薄壁橋臺的環境溫度十分重要。薄壁橋臺砼澆筑施工時間保持夏季的5―8月間，環境溫度在10℃-30℃較為適宜，盡量避開中午高溫時間，夏季施工時還要對鋼模板外側進行遮蓋或灑水降溫，以免高溫的鋼模板灼傷混凝土表面，混凝土澆筑完應及時覆蓋，并采用噴淋灑水保濕養護，對養生水進行溫度控制，保證養生的水溫與墻體混凝土的溫度差小于10℃，防止混凝土表面首次養生遇冷收縮裂紋。

4、為確保薄壁臺身的剛度，改變以往設計標準，通道基礎采用樁基礎，150×190厘米承臺，臺身高度控制在4-6米的薄壁橋臺，其主筋間距控制在15厘米以內，臺身厚度分別采用55--80厘米的幾個不同尺寸，目的是驗驗證薄壁臺的裂縫是否由于結構設計不足而引起的。

通過以上的分析研究，我們對選定的八種組合的試驗薄壁臺身于2009年在寧夏滾紅高速公路YK6+000、YK7+372、K9+370、K10+480、K12+571、K13+472、K14+800七座通道橋進行了實施，施工時間選擇在寧夏最有利施工的5月份，施工工藝完全按照上述方案進行，并對試驗通道墻體從施工到通車后一年多進行觀察記錄，結果為：第①組合半幅墻體有輕微裂縫4道；第②組合半幅墻體有輕微裂縫1道；第③組合半幅墻體無微裂縫；第④組合半幅墻體有輕微裂縫1道；第⑤組合半幅墻體有輕微裂縫1道；第⑥組合半幅墻體有輕微裂縫2道；第⑦組合半幅墻體有輕微裂縫1道；第⑧組合半幅墻體無輕微裂縫。

試驗結論：薄壁橋臺裂縫形成的原因是多方面的，通過上述試驗證明，加厚薄壁墻身和承臺尺寸并在墻體外掛鋼筋網片，鋼筋混凝土薄壁橋臺臺身裂縫問題可以得到有效控制，也充分說明薄壁臺的結構設計不足是橋臺裂縫發生的主要因素。

結束語：通過對樁基礎薄壁臺正常使用狀態的受力分析，最不利的受力狀態是在完工通車后，在臺背動載與臺背填土壓力的綜合作用下，墻體受彎矩和水平剪力是自上而下，由小到大分布的，約在墻高1/4處復合應力最大，這與本文試驗觀測的裂縫首先在此位置出現的結果一致。因此，解決薄壁臺裂縫問題首先在設計橋臺時，既不能簡單的加厚墻體尺寸，這樣就改變了薄壁臺輕巧、節約工程量的優點，又要根據薄壁臺受力特點進行設計，應改變和加強最不利薄弱部位的結構尺寸和配筋，建議將薄壁臺高1/2以下厚墻設計為梯形，并相應加大承臺尺寸，增加配筋。

c30混凝土范文第5篇

以下為常用的混凝土等級的配比比例：

1、C20：水75千克，水泥343千克，砂621千克，石子1261千克；

配合比為：0.51比1比1、81比3、68 。

2、C25：水175千克，水泥398千克，砂566千克，石子1261千克；

配合比為：0.44比1比1、42比3、17 。

3、C30：水75千克，水泥461千克，砂512千克，石子1252千克；

配合比為：0.38比1比1、11比2、72。

混凝土按強度分成若干強度等級，混凝土的強度等級是按立方體抗壓強度標準值fcu,k劃分的。混凝土的強度分為C7、5、C10、C15、C20、C25、C30、C35、C40、C45、C50、C55、C60等十二個等級。